雙(shuang)相(xiang)不銹鋼(gang)的熱(re)(re)(re)塑性(xing)較差，這是在熱(re)(re)(re)加工時奧氏體(ti)相(xiang)和鐵素體(ti)相(xiang)的變形行(xing)為不同的緣故。在熱(re)(re)(re)加工過(guo)程中，鐵素體(ti)晶粒(li)的回復和再結晶過(guo)程遠(yuan)較奧氏體(ti)中迅速，鐵素體(ti)的軟化過(guo)程先于奧氏體(ti)相(xiang)。兩相(xiang)的軟化過(guo)程不同引起兩相(xiang)間出現(xian)不均(jun)勻的應力(li)和應變分布，導致相(xiang)界的裂紋成(cheng)核(he)和擴展(zhan)。

  圖9.81為雙相不(bu)銹鋼的相比例與其高溫塑性關系的示意圖。圖中顯示，當α相或y相的含量超過約20％時，鋼的塑性降低，熱變形時容易出現裂紋等缺陷。為了保證雙相不銹鋼在熱軋或熱鍛時有足夠的塑性，熱加工時的加熱溫度需保證組織中的奧氏體相含量為8％～10％，在熱變形終止溫度時奧氏體的含量為25％～30％。

  我國學者曾以(yi)022Cr25Ni6Mo3N雙相(xiang)不銹鋼(gang)為基礎，將鋼(gang)中鎳(nie)、氮含(han)量分別在(zai)0％～10％和0.08％～0.23％范圍內(nei)進(jin)行調整，研究(jiu)了α、y兩(liang)相(xiang)比例對鋼(gang)熱(re)塑性的(de)影響。研究(jiu)結果(guo)表明，在(zai)低(di)溫(wen)（900℃）、低(di)α相(xiang)區和高溫(wen)、中α相(xiang)區的(de)熱(re)塑性明顯低(di)于(yu)其他區。因此，對α相(xiang)含(han)量低(di)的(de)鋼(gang)（α相(xiang)含(han)量小(xiao)于(yu)30％）的(de)熱(re)加工溫(wen)度宜(yi)選(xuan)擇高一些，熱(re)加工終止(zhi)溫(wen)度應控制在(zai)1000℃以(yi)上，而對于(yu)α相(xiang)含(han)量大于(yu)40％的(de)鋼(gang)的(de)熱(re)加工溫(wen)度，宜(yi)選(xuan)擇低(di)一些，熱(re)加工終止(zhi)溫(wen)度范圍應控制在(zai)900～1000℃。

  最近關于SAF 2205（022Cr22Ni5Mo3N）鋼高溫熱變形過程的研究表明，該鋼在1100～1200℃進行熱加工，加熱溫度下奧氏體相含量可以控制在10％左右，變形終止時奧氏體相含量可以控制在30％左右，呈現出良好的熱塑性，熱加工性能較好。

  降(jiang)低雙(shuang)相(xiang)不銹(xiu)鋼中的(de)硫(liu)、氧含量(liang)，加入適量(liang)的(de)稀(xi)土元(yuan)素(su)、鈣(gai)等單元(yuan)素(su)或復合加入可以(yi)有效地改善鋼的(de)熱(re)加工性能。